况通过改造，解决了原ZGM型磨煤机低负荷时振动大。动静部分密封性能较差等问题改造后磨煤机的煤粉细度。磨煤单耗。出力。石子煤量等各项性能指标均达到了设计要求，煤粉管的浓度偏差也比改造前有明显好转。建议在今后磨煤机的改造中对风环面积要进行核算。另外，鉴于磨煤机现有风量装置测量偏差较大，建议电厂进行改造25：B望亭发电厂14号机组为国产早期改进型300MW燃煤发电机组，锅炉是上海锅炉厂生产的四角切圆燃烧亚临界一次垂直上升、再热直流锅炉，配用5台ZGM~95型中速磨煤机机组自1989年9月正式投产运行至今，已连续运行11a由于当时设计能力和制造水平的限制，机组只能满足带基本负荷运行，且运行的可靠性和经济性较差。

　　为适应当前电网调峰的要求，进一步提高机组可靠性，改善机组运行经济性，延长机组的使用文章编号：1001-9529（2001）08-0029-03寿命，望亭电厂于2000年10月对14号机组进行了全面的技术改造磨煤机作为发电机组的主要辅助配套设备，为满足主设备改造后的运行需要，也进了相应的技术改造1改造方案确定电力设备总厂最早生产的中速磨煤机，其设计参数见表1该磨煤机在机组10多年的运行期间，通过日子线圈未抬出处理。通过上述工作，发电机转子在正常负荷下，励磁机励磁电流在一定范围内变化时振动无异常变化，但当励磁电流超过一定值时（250A以上），10号瓦振动随电流的增加而增加，且特性曲线基本与以前趋势相同，说明虽然部分通风孔阻塞问题得以消除，振动异常情况有所好转，但转子局部匝间短路仍存在2000年8月对转子作返厂处理，解体后发现1729号线圈均存在明显过热现象，阻尼绕组有大负序电流通过的迹象，其中7号线圈过热段长达5m，接近中部。在对转子线圈进行拆除修复，更换转子绕组所有绝缘后，顺利通过了相关的通风试验和动平衡试验机进行10号瓦振动与励磁机励磁电流特性试验。在额定工况下，励磁机励磁电流由200A升至280A时，无功由瓦振动无明显变化，至此，国产首台600MW发电机转子匝间短路故障缺陷处理圆满结束。试验时部分数据见表2表2返修后10号瓦振动情况有功/MW/励磁电流/A振动值"m 2结语1号机组自投产以来累计运行已超过7万h，曾发生过2次AVR失控事件，对发电机转子损伤较大，这是诱发转子局部匝间短路的主要原因，因此，防止运行中的大型发电机组匝间短路故障的发生，规范运行、检修管理，加强励磁控制系统的维护特别重要常的运行维护及大、小修期间的局部技术改进，基本能满足锅炉运行的需要但就其设备本身而言，与目前成熟的MPS和HP型磨煤机相比，仍存在较大的差距，主要体现在以下几个方面：磨煤机本体动静部分密封性能较差，粉尘泄漏点较多，不仅污染运行环境，还会带来安全隐患；磨煤机不能空载启动，启动煤量较大，在启停过程中会对锅炉运行产生较大的热冲击；磨煤机在低负荷时振动较大，不宜长期运行；磨煤机减速齿轮箱齿轮磨损较严重，壳体多处泄漏；磨煤机润滑油系统油温控制不稳定，运行中油泵会从高速切至低速，引起磨煤机跳闸表1磨煤机改造前后设计参数比较项目改造前改造后额定出力/h-1最小出力/lr1煤粉细度R90/%磨煤机电动机转速/l-Dmill-1磨煤机电动机电压/kV磨煤机电动机功率/kW磨盘转速Vmil-分离器出口温度/c额定出力下一次风量m3s-1磨煤机防爆能力/MPa磨煤机最大阻力/kPa上述5个问题不仅影响制粉系统自身运行的可靠性，而且限制了机组的调峰能力。为此，电厂技术改造领导小组决定对磨煤机进行配套改造，并邀请国内著名的磨煤机制造企业对改造方案进行研讨并提出过3个方案：一是保留原磨煤机形式，仅对部分结构和磨损件进行改进和更新；二是采用全新的MPS磨煤机替代旧磨煤机；三是采用HP型磨煤机替代旧磨煤机方案一改造范围较小，但只能部分解决上述问题，且改造后的使用寿命不能满足主设备的需要。方案二、方案三均能满足改造要求，但改造投资较大通过比较，技术改造领导小组从电厂的实际出发，采用了与11号机组相同类型的HP型磨为了尽可能降低改造费用，对原磨煤机的电动机密封风系统进行了保留，对磨煤机减速齿轮箱、润滑油系统进行了维修改造再利甩该方案由上海重型机器厂负责实施2主要改造内容土建部分。对原有的磨煤机基础平台进行改造，重新浇制HP863磨煤机的地脚螺栓和基础平台；拆除原磨煤机的操作平台，采用全钢结构重新搭设操作平台。

　　磨煤机本体。采用HP863磨煤机机体替代原磨煤机机体，为方便一次风口的衔接和检修时的操作，磨煤机侧机体根据现场布置位置进行定加工磨煤机各结合面采用机械一空气双重密封，确保不漏粉煤粉管道。改造后的磨煤机采用4根煤粉管道直接引出的方式，以减小原一分二，二分四带来的阻力损失和煤粉浓度偏差。磨煤机进口风道连接段改为水平连接，以改善入口气流分布减速齿轮特制一对高速档传动齿轮，使减速箱速比由原来的37.36变为25.12，以提供HP863型磨煤机磨盘需要的正常转速；对已磨损的齿轮进行更新；更换与高档传动齿轮有关的轴承和密封件，确保齿轮箱不泄漏石子煤排放系统将石子煤排放口移至电动机对面布置，原石子煤振动排放系统拆除，地面浇平。石子煤斗采用移动小车，排放阀采用电动阀。石子煤斗装设高料位报警润滑油系统重新布置油温控制测点，用温度的开、关作为控制信号，在热工控制逻辑中将温度控制信号由原来的一选一改为三选二方式。

　　电动机保护开关改用真空开关，以提高动作的可靠性磨煤机程技根据上海重型机器厂提供的磨煤机运行逻辑方案对原磨煤机启停逻辑条件进行修改，实现磨煤机空载启动，并对温度控制曲线、风量控制曲线、报警限值进行修改。

　　3改造后的效果评价煤机进行改造M便维修和备品件的管理cPubll验研究院对改造后的磨煤机进行t了性能测试ki.net磨煤机的改造工程分两个阶段进行，首台磨煤机于2000年8月完成改造，其余4台于2001年3月完成改造，并随主设备同时投运华东电力测试结果如下：磨煤机在额定出力条件下，煤粉细度R90 =11.1%，磨煤单耗为7.69（kW.h）/t，均优于改造时的设计指标；磨煤机可以在空载条件下启动，并能在12~40t/h出力范围内连续调节，满足机组调峰运行的需要；在正常运行条件下，磨煤机石子煤排放通畅，石子煤排放量小于额定出力的0.05，石子煤的含灰量为71. 11%，发热量为615M/kg，均满足设计要求；8Mm，比改造前有明显的降低（改造前为9-19Mm）；煤粉管的浓度相对偏差约在20%，比改造前（约45%）有明显好转，但与设计目标5%相比仍有较大的差距；磨煤机本体阻力在额定出力下实测为380Pa，比原磨煤机的运行阻力要小；磨煤机的润滑油温控系统运行正常，未出现因油温控制问题产生的跳闸现象从以上的测试结果可以看出，磨煤机改造后取得了较好的预期效果由于磨煤机改造后投运至今的运行时间较短，一些长期性能指标，如磨煤机密封性能磨损件使用寿命等还有待进一步的考核4建议4.1磨煤机风环面积的核算在磨煤机通风量确定的前提下，磨煤机风环处的风速是保证磨煤机正常运行的重要参数，风速过低会造成石子煤大量增加，磨煤机出力受限制。根据制造厂原设计推荐的风环有效通风面积及磨煤机通风量，在实际运行中，额定负荷下风环处的实际风速约为38m/s（制造厂推荐值约为45m/s），石子煤量明显偏大在安装过程中，华东电力试验研究院根据实际运行条件对风环面积做了重新校核计算，将有效面积从0. 597m2减小到0. 405m2，并将风环处风速提高到47m/s经测试，在设计通风条件下，测试的石子煤量达到设计要求，且出力特性也较同类磨煤机有所改善因此建议对电厂现有的同类磨煤机进行重新校核和改进，以提高磨煤机运行的经济性4.2煤粉浓度偏差的调整从测试结果看，改造后磨煤机4根煤粉管的浓度偏差较改造前有一定改善，但仍不能满足设计要求造成浓度偏差的原因除了管道阻力特性不同，还与磨煤机的出力特性、通风量、折向门位置等因素相关，变化规律比较复杂，尚无有效的运行调节手段。

　　目前较好的方法是在磨煤机出口处加装煤粉均配器。市场上比较成熟的均配器有格栅型、旋转型和风粉双可调型，经均配后的煤粉浓度偏差可控制在10%左右改造前在A磨和B磨上曾安装过风粉双可调型煤粉均配器，取得了良好的分配效果。因此，建议电厂在条件许可的情况下继续采甩4.3次风量的测量在性能测试过程中发现磨煤机一次风量的指示值与实际值存在较大的偏差，且在不同运行工况下，偏差大小呈非线性，主要原因有：冷热风混合后风道直管段较短（测点离混合处仅1.5倍当量直径），不能满足现行测量元件的要求混合气流分布不均，存在较大的涡流区冷热风混合后在测量处温度尚未均衡，从而导致测量温度与实际值存在较大偏差，影响流量修正结果上述因素均因受磨煤机布置结构的限制而产生，用目前传统的测量方法很难获得理想的测量结果在锅炉改造中，热风道加装了多孔均速微差压流量测量装置，取得了较好的测量效果。由于采用多点混合测量的方法，不仅能消除涡流的影响，还能自动平衡气流方向偏转的影响，对风道直管段要求也较低倘若利用该测量装置来测量磨煤机入口风量，定能有效地改善一次风测量精度5结束语望亭电厂对磨煤机改造取得了预期的效果。

　　作为一种全新的改造方案，望亭电厂为早期ZGM型中速磨煤机的改造摸索了一条成功之路，对于改造中发现的一些问题，正在进一步完善之中。

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